龙岩注射式植筋胶技术要领环氧植筋胶A级胶植筋技术
12.1 设计规定

1 植筋技术之所以仅适用于钢筋混凝土结构，而不适用素混凝土结构和过低配筋率的情况，是因为这项技术主要用于连接原结构构件与新增构件，只有*原构件混凝土具有正常的配筋率和足够的筘筋时，这种连接才是有效而可靠的。与此同时，为了确保这种连接承载的安全性，还必须按充分利用钢筋强度和延性的破坏模式进行训‘算。但这对素混凝上构件来说，并非任何情况下都能做到的。因为在素混凝上中要保证植筋的强度得到充分发挥，必需有很大的间距和边距，而这在建筑结构构造上往往难以满足。此时，只能改用按混凝土基材承载力设计的锚栓连接。

2 原构件的混凝土强度等级直接影响植筋与混凝土的粘结性能，特别是悬挑结构、构件更为敏感。为此，必须规定对原构件混凝土强度等级的低要求。

3 承重构件植筋部位的混凝土应坚实、无局部缺陷，且配有适量钢筋和箍筋，才能使植筋正常受力。因此，不允许有局部缺陷存在于锚固部位；即使处于锚固部位以外，也应先加固后植筋，以保证安全和质量。

4 国内外试验表明，带肋钢筋相对肋面积Ar的不同，对植筋的承载力有一定影响。其影响范围大致在0.9～1.16之间。*0.05≤Ar＜0.08时，对植筋承载力起提高作用；*Ar＞0.08时起降低作用。因此，我国国家标准要求相对肋面积应在0.055～0.065之间。然而国外有些标准对Ar的要求较宽，允许0.05≤Ar≤0.1的带肋钢筋均为合格品。在这种情况下，若接受Ar＞0.08的产品，显然对植筋的安全质量有影响，故规定*采用进口的带肋钢筋时，应检查此项目，并且至少应要求其Ar值不应大于0.08。

5 这是根据建设部建筑物鉴定与加固规范管理委员会抽样检测20余种中、高档锚固型结构胶粘剂的试验结果，参照国外有关技术资料制定的，并且在实际工程的试用中得到验证。因此，必须严格执行，以确保植筋技术在承重结构中应用的安全。

6 本条规定了采用植筋连接的结构，其长期使用的环境温度不应高于60℃。
但应说明的是，这是按常温条件下，使用普通型结构胶粘剂的性能确定的。*采用耐高温胶粘剂粘结时，可不受此规定限制，但基材混凝土应受现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010及其条文说明对结构表面温度规定的约束。
 
7 本条的规定仅就植筋设计而言，但植筋的工作性能及其安全性还在很大程度上取决于其施工质量。因此，在实施本规定时，还应在施工图中对工程监理单位和施工单位提出如何确保质量的具体要求。

 12.2 锚固计算

12.2.1～12.2.3 本规范对植筋受拉承载力的确定，虽然是以充分利用钢材强度和和延性为条件的，但在计算其基本锚固深度时，却是按钢材屈服和与粘结破坏同时发生的临界状态进行确定的。因此，在计算地震区植筋承载力时，对其锚固深度设计值的确定，尚应乘以保证其位移延性达到设计要求的修正系数。试验表明，该修正系数只要符合本条的规定，其所植钢筋不仅都能屈服，而且后继强化段明显，能够满足抗震对延性的要求。
试验资料表明,在混凝土内掺人一定数量的粉煤灰,由于粉煤灰具有一定活性,不但可代替部分水泥,而且粉煤灰颗粒呈球形,具有“滚珠效应''而起润滑作用,能改善混凝土的粘塑性,井可増加泵送混凝土(超厚墙体混凝土多用泵送施工)要求的0.315mm以下细粒的含量,改善混凝土可泵性,降低混凝土水化热。另外根据超厚墙体混凝土的强度特性,初期处于高温条件下,强度增长较快、较高,但综上所述，混凝土中锈蚀钢筋的力学性能和粘结性能随锈蚀率的变化而变化，并与多种其它因素有关。目前大部分的研究都是针通过技术比较，经济分析和效果评价，正确处理技术先进和经济合理两者之间的对立统一关系，力求在技术先进条件下的合理，在经济合理基础上的技术先进，确定合理工程造价的观念渗透到各项设计和施工技术措施之中，使工程造价的构成合理化。对光圆钢筋和变形钢筋，关于钢绞线等预应力钢筋的研究却极少。由于混凝土中钢筋锈蚀的随机性、粘结问题本身的复杂性以及试验方法的不同，现有的试验研究结果存在较多差异，许多问题还有待进一步的研究。后期强度就增长缓慢,这是由于高温条件下水化作用迅速,随着混凝土的龄期增长,水化作用慢慢停止的缘故。掺加粉煤灰后可改善混凝士的后期强度,但其早期抗拉强度及早期极限拉伸值均有少量降低。因此对早期抗製要求较高的工程,粉煤灰掺入量应少一些,否则表面易出现细微裂缝。
另外，应说明的是在植筋承载力计算中还引入了防止混凝土劈裂的计算系数。这是参照ACl38-2002的规定制定的；但考虑到按ACI公式计算较为复杂，况且也有必要按我国的工程经验进行调整，故而采取了按查表的方法确定。

12.2.4 锚固用胶粘剂粘结强度设计值，不仅取决于胶粘剂的基本考虑各种因素的影响，综合起来预应力孔道注浆的重要性主要有两个方面：一是通过隔绝预应力钢筋直接与空气接触从而避免预应力筋锈蚀，加强混凝土结构的耐久性和使用寿命。钢丝束、钢绞线等预应力筋容易锈蚀。力学性能，而且还取决于混凝土强度等级以及结构的构造条件。表12.2.4规定的粘结强度设计值是参照ICBO对胶粘剂粘结强度规定的安全系数以及EOTA给出的取值曲线，按我国试验数据和工程经验确定的。从表面上看，本规范的取值似乎偏高，其实并非如此。因为本规范引入了对植筋构件不同受力条件的考虑，并按其风险的大小，对基本取值进行了调整。这样得到的后结果，对非悬挑的梁类构件而言，与欧美取值相*，相差不到4％：对悬挑结构构件而言，取值要比欧洲低，但却是必要的；因为这类构件的植筋受力条件为不利，必须要有较高的安全储备才能保证植筋连接的可靠性：所以根据修订组的试验数据和专家论证的意见作了调整。至于一般构件对植筋锚固深度的植筋，其粘结强度设计值虽略有提高，但从C30混凝土的取值来看，也只比欧洲取值高了0.3MPa，且仅用于直径不大于20mm的植筋，不会对安全有显著影响。

12.2.5 本条规定的各种因素对植筋受拉性能影响的修正系数，是参照欧洲有关指南和我国的试验研究结果制定的。 

12.2.6 *前植筋市场竞争十分激烈，不少植筋胶公司为了标谤其“优质”产品的性能，任意推荐使用10d～12d的锚固深度。这对承重结构而言是极其危险的，特别是在种植群筋的情况下，无一不在很低的荷载下便发生脆性破坏，而这在单筋短期拉拔试验中是很难查觉的；但有些经验不足的设计人员，却为了解决构件截面尺寸较小无法按锚固深度设计值植筋的问题，而在推销商的误导下，贸然采用很浅的锚固深度混凝土施工期间早期开裂机理与混凝土施工期间早期裂缝的类别、原因有关，不同的早期裂缝在不同的研究尺度下其开裂机理不同。由于内应力、塑性收缩及沉降收缩等引起的混凝土初始微裂缝适宜在细观尺度下分析其开裂规律，不宜在宏观尺度下分析。，以致给工程留下了隐患。调查表明，在国内已有不少类似的安全事故发生。因此，必须制定强制性条文予以防止这类事故的再度发生。

 12.3 构造规定

12.3.1 本条规定的小锚固深度，是从构造要求出发，参照国外有关的指南和技术手册确定的，而且已在我国试用过几年，其所反馈的信息表明，在—般情况下还是合理可行的；只是对悬挑结构构件尚嫌不足。为此，根据一些专家的建议，作出了应乘以1.5修正系数的补充规定。

12.3.2～12.3.3 与国家标准《混凝土结构设计规范》GB 的规定相对应，可参考该规范的条文说明。

12.3.4 植筋钻孔直径的大小与其受拉承载力有一定关系，因此，本条规定的钻孔直径是经过承载力试验对比后确定的，应得到认真的遵守，不得以植筋公司的说法为凭。 

注射式植筋胶