文昌市植筋锚固胶植筋锚固胶植筋胶在建筑中的应用

植筋的基本锚固深度 应按下列公式确定：                  —为防止混凝土劈裂引用的计算系数，按本规范表12.2.3的确定；  —植筋公称直径；  —植筋用胶粘剂的粘结强度设计值，按本规范表12.2.4 的规定值采用。
考虑混凝土劈裂影响的计算系数αsp 混凝土保护层厚度c(mm) 25 30 35 ≥40 箍筋设置情况 直径 (mm) 6 8或10 6 8或10 ≥6 ≥6 间距s(mm) 在植筋锚固深度范围内， 应不大于100m植筋

直径  (mm) ≤20 1.0 1.0 1.0 1.0 25 1.15 1.1 1.1 1.05 1.05 1.0 32 1.3 1.2 1.2 1.15 1.15 1.1
注：*钢筋直径介于表列数值之间时，可按线性内插法确定αsp值。 12.2.4 植筋用胶粘剂的粘接强度设计值应按表12.2.3的规定值采用。
表14.2.3 粘结强度设计值 
胶粘剂等级 构造条件 混凝土强度等级 C20 C25 C30 C40 ≥C60 A级胶或B级胶 s1≥5d、s2≥2.5d 2.3 2.7 3.4 3.6 4.0 A级胶 s1≥6d、s2≥3.0d — 3.0 3.6 4.0 4.5 s1≥7d、s2≥3.5d — — 4.0 4.5 5.0
注：1  *使用表中的 值时，其构件的混凝土保护层厚度，应不低于现行设计规范GB50010的规定值；
2 表中 为植筋间距， 为植筋边距；
3 表中 值仅适用于带肋钢筋的粘结锚固。
12.2.5 考虑各种因素对植筋受拉承载力影响而需加大锚固深度的修正系数 应按下列公式到八十年代，由于混凝土外加剂应用不当、施工不规范和原材料质量等原因，混凝土中钢筋的腐蚀也不断出现，在1981年调查的华南地区18座海港钢筋混凝土码头中，钢筋腐蚀破坏造成耐久性不足的就占89％，只有2座基本完好。建于1974年的珠江5万吨级油码头，到1981年己普遍出现顺筋裂缝15J。青岛市某16层混凝土结构大楼钢筋腐蚀工程事故也是一个典型的实例。该大楼位于海边，距海岸不足lOOm，建筑而积10700m2。1989年11月竣工，1990年4月交付使用。3年后楼盖钢筋严重腐蚀，致使结构失效，16层楼盖全部拆卸。计算：         （12.2.5）

式中：  —考虑结构构件应力普通粘贴碳纤维布加固板在満足经济配筋率的同时,碳纤维布能够发挥出其高强特性,有较好的加固效果,加固梁时,只有在较低的配筋車时,才有较好的加固效果,配筋率较高时,碳纤维布的应变发展较低。截面承担的初始弯矩不利于受拉区碳纤维片材的应变发展,虽然存在積纤维应变滞后的问题,但影响并不显著。对T形截面及受压区配置较多受压钢筋的截面,抗弯承载力计算时应考虑受压翼缘和受压钢筋的有利影响,以提高加国效率,降低加固成本。状态对承载力影响的系数：*为悬挑结构构件时， ；*为非悬挑的重要构件接长时， *为其他构件时，   —混凝土孔壁潮湿影响系数，对耐潮湿型胶粘剂，按产品说明书的规定值采用，但不得低于1.1。  —使用环境的温度（T）影响系数，* 时，取 ；* 时，应采用耐高温胶粘剂，并应按产品说明书规定的 值采用；* 时，应采取有效的隔热措施。 12.2.6 承重结构植筋的锚固深度必须经过设计计算确定；严禁按短期拉拔试验值或厂商技术手册的推荐值采用。
12.3 构造规定
12.3.1 *按构造要求植筋时，其小锚固长度 应符合下列构造要求：
1 受拉钢筋锚固： max｛0.3ls；10d；100mm｝；
2 受压钢筋锚固：max｛0.6ls；10d；100mm｝。
注：对悬挑结构、构件尚应乘以1.5的调整系数。
2 *所植钢筋与原有钢筋搭接（图12.3.2）时，其受拉搭接长度 ，应根据位于同一连接区段内的钢筋搭接接头面积百分率，按下列公式确定：                

式中： —受拉钢筋搭接长度修正系数，按表12.3.2取值。 表12.3.2 纵向受拉钢筋搭接长度修正系数 纵向受拉钢筋搭接接头面积百分率(%) ≤25 50 100  值 1.2 1.4 1.6 注：1  钢筋搭接接头面积百分率的定义按现行设计规范GB 50010的规定采用； 2  *实际搭接接头面积百分率介于表列数值之间时，按线性内插法确定 值； 3  对梁类构件，受拉钢筋搭接接头面积百分率不应超过50%。   钢筋搭接示意图 12.3.3 *植筋搭接部位的箍筋间距 不符合表12.2.3的规定时，应进行防劈裂加固。此时，可采用纤维织物复合材的围束作为原构件的附加箍筋进行加固。围束可采用宽150mm，厚度不小于0.111mm的条带缠绕而成，缠绕时，围束间应无间隔，且每一围束，其所粘贴的条带不应少于3层。对方形截面尚应打磨棱角，打磨的质量应符合本规范第在大体积混凝土结构中,温度应力的发展可以分为三个阶段。早期应力。自浇筑混凝土开始,至水泥放热作用基本结束时止,一般约一个月左右。这个阶段有两个特点:一是因水泥水化作用而放出大量水化热,引起温度场的急剧变化:二是混凝土弹性模量随着时间而急剧变化。中期应力。自水泥放热作用基本结束时至混凝土冷却到最终稳定温度时,这个时期中温度应力时由于混凝土的冷却不同的是金属的疲劳破坏经历的是循环荷载，而引起FI心的徐变断裂破坏的是恒定的长期荷载。Yamaguchieta1．在1997年进行的试验中指出，对于各种应力水平，徐变断裂强度与荷载持续的时间的对数成线性关系，并指出在相当于50年的持续时间下，GFl冲、AFI心、CFRP的最终强度只能推断为初始强度的30％、47％、91％16引。Malvar在1998年也得到了相似的结论。Ferry在1980年进行了纤维复合材料的徐变试验，并得出了纤维复合材料在单向应力状态下典型的徐变．时间曲线。及外界温度变化所混凝土的收缩值和极限拉伸值,除与水妮用量、集料品种和级配、水灰比、集料含、垣量等因素有关外,述与施工工艺和施工质量密切相关。因此,通过改書混凝土的配合比和施工工艺,可以在一定程度上減少混凝土的收结和提高混凝土的极限拉仲值,这对防止产生温度裂缝也可起到一定的作用。引起的,这些应力与早期产生的温度应力相叠加。在此期问,混凝土弹性模量还有一些变化,但变化幅度较小。晩期应力。混凝土完全冷却以后的运行时期,温度应力主要是有外界气温的变化所引起的,这些应力与早期和中期的残余应力相互叠加形成混凝土晩期应力。9.9.10条的要求。若采用纤维织物复合材的围束有困难，也可剔去原构件混凝土保护层，增设新箍筋（或钢箍板）进行加密（或增强）后再植筋。 12.3.4 新植钢筋与原有钢筋在搭接部位的净间距，应按本规范图12.3.2的标示值确定。若净间距超过4d，则搭接长度 应增加2d，但净间距不得大于6d。 12.3.5 用于植筋的钢筋混凝土构件，其小厚度 应符合下列规定：          （14.3.4） 式中：D为钻孔直径，应按表12.3.5确定。 表12.3.5 植筋直径与对应的钻孔直径设计值 钢筋直径d（mm） 钻孔直径设计值D（mm） 12 15 14 18 16 20 18 22 20 25 22 28 25 31 28 35 32 40 注：按钻孔直径设计值D进行施工时，实际钻孔允许有+2mm、-1mm的偏差。 条文说明
植筋胶